【hbtysb.cn武漢純水設(shè)備】脫硫廢水零排放工藝概述

目前脫硫廢水零排放處理有2條基本路徑，即煙氣蒸發(fā)工藝和蒸發(fā)結(jié)晶工藝。煙氣蒸發(fā)工藝是通過霧化噴嘴將脫硫廢水噴入煙道或者旁路煙道內(nèi)，霧化后被煙氣加熱蒸發(fā)成水汽，溶解性鹽結(jié)晶析出后隨煙塵一起被除塵器捕集，進(jìn)入粉煤灰。蒸發(fā)結(jié)晶工藝則是采用傳統(tǒng)水處理工藝，利用蒸汽、熱水或者煙氣等熱源，蒸發(fā)脫硫廢水，冷凝水回用，廢水中的溶解鹽被蒸發(fā)結(jié)晶干燥后裝袋外運(yùn)進(jìn)行綜合利用或者處置，避免產(chǎn)生二次污染。一般認(rèn)為，在不考慮對主系統(tǒng)影響的情況下，煙氣蒸發(fā)工藝的投資和運(yùn)行成本較低，而蒸發(fā)結(jié)晶工藝的投資和運(yùn)行成本更高。但隨著蒸發(fā)結(jié)晶工藝的不斷優(yōu)化，二者之間的差距正在逐步縮小。

一、煙氣蒸發(fā)工藝

煙氣蒸發(fā)工藝分為煙道直噴工藝、旁路蒸發(fā)工藝以及衍生出來的煙氣濃縮與結(jié)晶耦合工藝等。

1.煙道直噴工藝

煙道直噴工藝一般旨在利用除塵器之前的低溫段煙氣余熱。脫硫廢水經(jīng)過必要預(yù)處理后，通過壓縮空氣加壓之后，由霧化噴嘴直接噴入預(yù)熱器之后、除塵器之前的煙道內(nèi)，霧化液滴隨煙氣蒸發(fā)汽化，結(jié)晶析出鹽塵，一起進(jìn)入除塵器。武漢工業(yè)純水處理設(shè)備時(shí)煙氣溫度較低，一般被認(rèn)為是余熱利用，對鍋爐效率幾乎沒有影響，投資和運(yùn)行成本較低。煙道直噴的風(fēng)險(xiǎn)主要來自噴嘴堵塞、煙道腐蝕和結(jié)垢等。

2.旁路蒸發(fā)工藝

與煙道直噴工藝不同，旁路蒸發(fā)工藝通過建造獨(dú)立的噴霧干燥塔來實(shí)現(xiàn)脫硫廢水的霧化蒸發(fā)。脫硫廢水經(jīng)必要的預(yù)處理之后，由噴嘴從上方噴入單獨(dú)設(shè)置的噴霧干燥塔，形成霧化液滴，與引自預(yù)熱器前的高溫?zé)煔庠诟稍锼?nèi)相遇，霧化液滴汽化并結(jié)晶析出鹽塵，一起從干燥塔出口進(jìn)入預(yù)熱器后、除塵器前的煙道內(nèi)。由于設(shè)置了獨(dú)立的干燥塔，脫硫廢水的霧化蒸發(fā)過程在干燥塔內(nèi)完成，因此主煙道的腐蝕和結(jié)垢風(fēng)險(xiǎn)可以排除。但由于使用預(yù)熱器前高溫?zé)煔猓虼伺月氛舭l(fā)對鍋爐的效率有一定的影響。與煙道直噴相比，旁路蒸發(fā)的接受程度更高一些。

3.耦合煙氣蒸發(fā)工藝

耦合煙氣蒸發(fā)工藝旨在結(jié)合煙道直噴利用低溫?zé)煔庥酂岷团月氛舭l(fā)安全性較高的優(yōu)勢，利用低溫?zé)煔馀月氛舭l(fā)進(jìn)行脫硫廢水的濃縮，利用高溫?zé)煔馀月氛舭l(fā)進(jìn)行濃縮液的結(jié)晶。

該工藝由2個(gè)旁路煙氣蒸發(fā)工藝耦合而成，并分別設(shè)置了獨(dú)立的濃縮塔和干燥塔。濃縮塔的熱源煙氣是低溫?zé)煔猓猿龎m器和脫硫引風(fēng)機(jī)之后。脫硫廢水首先進(jìn)入濃縮塔，在低溫?zé)煔獾募訜嵯抡舭l(fā)濃縮，汽化后隨煙氣送回主煙道一并進(jìn)入脫硫塔。濃縮塔底部的濃縮液則被進(jìn)一步送入干燥塔完成結(jié)晶固化。干燥塔的引送風(fēng)模式和運(yùn)行模式與2.2節(jié)介紹的旁路蒸發(fā)一致，霧化結(jié)晶形成的鹽塵也被除塵器截留。耦合煙氣蒸發(fā)工藝有效避免了主煙道的腐蝕與堵塞風(fēng)險(xiǎn)，對鍋爐效率的影響也更低。但使用了2個(gè)煙氣蒸發(fā)塔，工藝比較復(fù)雜，投資成本相對較高，濃縮塔煙氣增壓所需要的額外能耗也不可忽視。

4.煙氣蒸發(fā)對鍋爐效率的影響

脫硫廢水的含鹽量與海水相當(dāng)，汽化潛熱約為2.30kJ/g，因此從能耗看，每蒸發(fā)1 m3脫硫廢水約相當(dāng)于消耗100kg標(biāo)煤，以發(fā)電煤耗300g/(kW·h)換算，則約相當(dāng)于333kWh的電量。在煙氣蒸發(fā)工藝中，以低溫?zé)煔庾鳛闊嵩吹闹眹娀蚺月饭に嚳梢哉J(rèn)為是余熱利用，對鍋爐效率基本沒有影響。而以高溫?zé)煔庾鳛闊嵩吹呐月氛舭l(fā)對鍋爐效率會(huì)產(chǎn)生一定影響。

以1臺(tái)1GW機(jī)組為例，假設(shè)脫硫廢水排量為10m3/h，從熱值看全水量高溫?zé)煔庹舭l(fā)約需要每小時(shí)消耗燃煤1000kg，即煤耗損失為1g/(kW·h)。如果再假設(shè)高溫?zé)煔鉃?span lang="EN-US">300℃，而100℃以下即為無法利用的廢熱，則對煤耗的實(shí)際影響會(huì)稍低，約為0.7g/(kW·h)。煙氣蒸發(fā)工藝對鍋爐效率的實(shí)際影響需要根據(jù)具體工藝和水量來進(jìn)行具體估算。合肥純水處理設(shè)備需要說明的是，煙氣蒸發(fā)脫硫廢水處理工藝具有較高能耗的原因在于該工藝無法回收冷凝潛熱。與之形成對照的是，蒸發(fā)結(jié)晶工藝可以高效回收冷凝潛熱，因此能耗幾乎低1個(gè)數(shù)量級。

5.煙氣蒸發(fā)對粉煤灰利用的影響

煙氣蒸發(fā)處理脫硫廢水過程中，霧化結(jié)晶后的鹽塵進(jìn)入煙道并被除塵器捕捉，從而進(jìn)入粉煤灰。脫硫廢水中含有大量的氯離子，而氯離子可能對粉煤灰的利用產(chǎn)生潛在影響。仍然以1臺(tái)1GW機(jī)組為例，假設(shè)脫硫廢水排量為10m3/h，脫硫廢水中的氯離子的質(zhì)量濃度假設(shè)為10g/L，則氯離子的總量為100kg/h。而以發(fā)電煤耗300g/(kW·h)計(jì)算，該機(jī)組的燃煤用量為300t/h，粉煤灰的產(chǎn)量按20%計(jì)算，即60t/h。因此，如果脫硫廢水中的鹽全部進(jìn)入粉煤灰，則粉煤灰中氯離子的含量凈增加約0.17%。雖然GB/T 1596－2017并沒有限定粉煤灰中氯離子的含量，但國標(biāo)GB 50010－2010要求混凝土中氯離子的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不高于0.05%～0.30%。如果煙氣蒸發(fā)脫硫廢水處理工藝被大量工業(yè)應(yīng)用，在粉煤灰的相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)中限定氯離子含量將是大概率事件。

二、蒸發(fā)結(jié)晶工藝

蒸發(fā)結(jié)晶工藝采用傳統(tǒng)水處理的思路來處理脫硫廢水。經(jīng)過多年的實(shí)踐與發(fā)展，蒸發(fā)結(jié)晶工藝的具體路線也經(jīng)歷了一些演變，特別是軟化方法和膜濃縮的進(jìn)步，有效降低了蒸發(fā)結(jié)晶脫硫廢水處理工藝的投資和運(yùn)行成本。

1.軟化方法的進(jìn)步

脫硫廢水軟化的目的是除掉其中的鈣鎂離子，消除后續(xù)處理過程的結(jié)垢因素，使得膜濃縮和蒸發(fā)結(jié)晶過程得以順利進(jìn)行。脫硫廢水的軟化最初采用石灰-碳酸鈉方法。

石灰主要用來除掉鎂離子，碳酸鈉則主要用來除掉剩余的鈣離子。石灰-碳酸鈉軟化具有技術(shù)成熟、反應(yīng)速度快和停留時(shí)間短等優(yōu)點(diǎn)。武漢實(shí)驗(yàn)室純水處理設(shè)備但由于脫硫廢水鈣離子的含量很高，而碳酸鈉價(jià)格又較高，因此采用石灰-碳酸鈉的軟化工藝藥劑成本較高，典型脫硫廢水的噸水軟化成本可達(dá)40～80元。為了減少碳酸鈉的用量，可以用價(jià)格更低的Na?SO?取代部分碳酸鈉，這就是石灰-Na?SO?-碳酸鈉軟化工藝。

該工藝在采用石灰除鎂后，先投加Na?SO?使得一部分鈣離子以硫酸鈣的形式沉淀下來，之后再投加碳酸鈉除掉剩余的鈣離子。由于Na?SO?的價(jià)格約為碳酸鈉的五分之一，因此整個(gè)軟化工藝的藥劑成本降低約50%。這為降低蒸發(fā)結(jié)晶脫硫廢水零排放處理工藝的運(yùn)行成本發(fā)揮了很大作用。

2.膜濃縮方案的進(jìn)步

脫硫廢水中鹽的質(zhì)量分?jǐn)?shù)通常在2%～4%，可以利用膜過程對其進(jìn)行濃縮減量后再蒸發(fā)結(jié)晶。

目前在脫硫廢水零排放工藝中獲得工業(yè)應(yīng)用的膜濃縮過程包括海水反滲透（SWRO）、碟管式反滲透（DTRO）和正滲透（FO）。SWRO成本較低，但濃縮極限偏低（6%～8%），只能將脫硫廢水減量約50%。DTRO的濃縮極限更高（10%～13%），但投資和運(yùn)行成本也有大幅增加。FO雖然可以達(dá)到更高的濃縮極限（15%～20%），但由于涉及到復(fù)雜的汲取液再生過程，因此投資和運(yùn)行成本也高。為了得到高純度的結(jié)晶鹽副產(chǎn)品，可以將不同膜濃縮過程與納濾（NF）過程耦合，以實(shí)現(xiàn)濃縮和分鹽的雙重目的。這也逐漸成為蒸發(fā)結(jié)晶脫硫廢水零排放工藝的主流配置。膜濃縮的運(yùn)用和進(jìn)步使得蒸發(fā)水量減少了75%，也為結(jié)晶鹽的資源化利用創(chuàng)造了條件。

3.蒸發(fā)結(jié)晶工藝技術(shù)進(jìn)步的方向

蒸發(fā)結(jié)晶脫硫廢水零排放處理工藝通過在軟化單元、膜濃縮單元和系統(tǒng)集成方面的技術(shù)進(jìn)步，已經(jīng)大幅降低了系統(tǒng)投資和運(yùn)行成本。蒸發(fā)結(jié)晶工藝要進(jìn)一步地實(shí)現(xiàn)技術(shù)進(jìn)步，降低成本，還可以從幾個(gè)方面努力：

1）進(jìn)一步創(chuàng)新軟化方法，大幅降低藥耗成本；

2）進(jìn)一步提高膜濃縮的性價(jià)比，在實(shí)現(xiàn)高濃縮極限的同時(shí)降低膜濃縮系統(tǒng)的投資和能耗；3）進(jìn)一步優(yōu)化系統(tǒng)集成，提高結(jié)晶鹽副產(chǎn)品的資源化率，降低系統(tǒng)投資和運(yùn)行成本。

4.常溫結(jié)晶分鹽零排放工藝

常溫結(jié)晶分鹽零排放脫硫廢水處理工藝是北京低碳清潔能源研究院開發(fā)的一項(xiàng)專有工藝。該工藝旨在進(jìn)一步降低蒸發(fā)結(jié)晶脫硫廢水零排放處理工藝的藥耗、能耗和系統(tǒng)投資，并提高結(jié)晶鹽的資源化率。

總體工藝流程

常溫結(jié)晶分鹽零排放脫硫廢水處理工藝由石灰軟化、常溫結(jié)晶-納濾（ATC-NF）分鹽與二價(jià)鹽回收、電滲析-反滲透（ED-RO）極限膜濃縮、蒸發(fā)結(jié)晶一價(jià)鹽回收等四個(gè)主要單元和加藥、脫水等輔助單元組成。

脫硫廢水首先進(jìn)入石灰軟化單元，通過投加石灰、有機(jī)硫、絮凝劑等，去除懸浮物、鎂離子、重金屬等。石灰軟化出水送入特殊設(shè)計(jì)的常溫結(jié)晶器（ATC），與納濾濃水混合并根據(jù)需要補(bǔ)充Na?SO?后，在常溫下結(jié)晶析出硫酸鈣，固液分離后得到高品質(zhì)石膏產(chǎn)品。武漢反滲透純水處理設(shè)備ATC出水在特殊阻垢劑的保護(hù)下超濾處理后加壓進(jìn)入納濾單元，實(shí)現(xiàn)以氯化鈉為主的一價(jià)鹽和以硫酸鈣為主的二價(jià)鹽的分離，納濾濃水返回ATC循環(huán)處理。主要含氯化鈉的納濾產(chǎn)水則進(jìn)入ED-RO極限膜濃縮單元，得到可以回用的RO產(chǎn)水和濃縮至鹽的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為18%～20%的ED濃水。

ED濃水送入蒸發(fā)結(jié)晶單元，結(jié)晶后得到高純度氯化鈉產(chǎn)品。為了保證氯化鈉的純度，極少量母液從蒸發(fā)結(jié)晶單元排出，單獨(dú)拌灰或固化處理。

5.工藝特點(diǎn)與技術(shù)優(yōu)勢

相較于現(xiàn)有工藝，常溫結(jié)晶分鹽零排放工藝主要的特點(diǎn)是采用了ATC-NF單元和ED-RO單元。ATC-NF單元的引入，同步實(shí)現(xiàn)了1、2價(jià)鹽的分離與2價(jià)鹽回收的目的，氯化鈉進(jìn)入NF產(chǎn)水，硫酸鈣被NF濃縮并在ATC中結(jié)晶。ATC-NF單元為系統(tǒng)提供了穩(wěn)定的鈣離子出口，消除了碳酸鈉軟化深度除鈣的必要性，從而在典型水質(zhì)條件下，可在石灰-Na?SO?-碳酸鈉軟化的基礎(chǔ)上將藥耗成本進(jìn)一步降低40%～50%。ATC-NF單元還降低了預(yù)處理化學(xué)污泥產(chǎn)量，實(shí)現(xiàn)了硫酸鈣的回收，從而大幅提高了整個(gè)系統(tǒng)結(jié)晶鹽的資源化率。ED-RO單元結(jié)合了均相膜ED在高鹽度下優(yōu)異的濃縮性能和RO在低濃度下杰出的脫鹽性能。與RO不同，ED的濃縮極限不受滲透壓限制，采用合適的均相膜可以達(dá)到20%。相較于濃縮極限為12%的DTRO，ED-RO以更低的投資和大致相當(dāng)?shù)哪芎模瑢⒄舭l(fā)水量減少了40%，這也使得零排放系統(tǒng)的整體投資與運(yùn)行能耗進(jìn)一步顯著降低。